在含高比例可再生能源的新型电力系统中，由于不考虑电力电子变换器的阻抗特性，使得潮流计算的精度降低。为此，需要一种基于本地控制器阻抗特性的由大量分布式发电机组成的新型电力系统潮流计算方法。首先，基于小信号扰动法和dq轴、αβ轴、abc轴之间的等效变化，对变换器的源端等效输出阻抗矩阵进行了估计。然后将总线-分布式电源等效阻抗模型转化为总线-总线的阻抗模型。同时，将等效阻抗模型嵌入雅可比矩阵迭代过程中，提高了潮流计算方法的精度。

图1、图2展示了总线-总线阻抗变换的流程以及原理，将abc轴上电流源变换器的等效输出阻抗模型转换为总线—总线阻抗模型，以直接应用于雅可比矩阵迭代过程中的系统导纳矩阵。

DG安装在IEEE-4总线模拟测试系统的3^rd总线上，如图3、图4所示，系列1代表常规潮流计算的电压幅值和功角结果，系列2代表所提出的潮流计算的电压幅值，系列3代表实际系统的电压幅值和功角结果。系列2的计算结果是利用修正潮流计算过程获得，即将等效阻抗嵌入雅可比矩阵当中，以此体现本地控制器的等效阻抗对潮流计算结果的影响。通过图3、图4可知，所提出的潮流计算结果更接近于实际值。从而验证了所提出的潮流计算方法的准确性。

DG安装在PG&E-69总线辐射网电力系统的12^th总线、26^th总线、58^th总线和66^th总线上。如图5、图6所示，系列1表示所提出的潮流计算结果，系列2表示传统潮流计算结果。同时，通过得到的母线电压的大小和角度，说明考虑电流源变换器本地控制器的潮流计算结果会发生变化。

此外，总的损耗功率也发生了变化。更多地，继续在PG&E-69总线电力系统线辐射网络电力系统的16^th总线和20^th总线上增加DGs，分别得到了新的母线电压大小和角度，如图7和图8所示。说明考虑电流源变换器本地控制器潮流计算结果会发生很大变化。

当DGs安装在IEEE-118总线环网电力系统的2^nd总线、20^th总线、33^th总线和114^th总线中。如图9、图10所示，系列1代表所提出的潮流计算结果，系列2代表传统潮流计算结果。从图9、图10可以看出，考虑电流源变换器的本地控制器会改变潮流计算结果。

此外，总的损耗功率也发生了变化。同时，继续在IEEE-118总线辐射网络电力系统的52^th总线、67^th总线和88^th总线、97^th总线中增加了DGs。如图11、图12所示，分别得到了母线电压大小和角度，说明考虑到电流源变换器本地控制器的潮流计算结果会发生很大变化。因此，随着分布式可再生能源的增加，电流源变换器的本地控制器无疑应嵌入到潮流计算中。